某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如下图所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱（每边凸出墙面200mm×590mm）。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑（f＝2.79MPa）。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（f _c＝14.3N/mm ²），纵向钢筋为HRB400（f _y＝360N/mm ²），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm ²）。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m ²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m ²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m ²，活荷载标准值为2.0kN/m ²，墙体自重标准值（包括双面粉刷）为2.61kN/m ²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b _b×h _b＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。 确定使用阶段托梁顶面作用的恒荷载设计值Q _1t（kN/m）和活荷载设计值Q _1p（kN/m）与下列（）组数值最为接近。

正确答案： A

解析： 1.根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）第7.3.3条，支座中心线距离l0＝5400-200/2＝5300mm，又1.1l＝1.1×4810≈5300mm，计算跨度取为l＝5300mm；截面尺寸为：1/10l=1/10×5300＝530mm＜600mm，故取h＝600mm；b＝250mm，h＝600－35＝565mm；墙体计算高度为：h＝3.00m；则墙梁计算高度为：H=h+h/2＝3.00＋0.60/2＝3.30m。 2.托梁顶面作用的恒荷载设计值为：Q＝1.2×25×0.25×0.6＋1.2×3.8×3.3＝19.60kN/m；托梁顶面作用活荷载设计值为：Q＝1.4×2.0×3.3＝9.24kN/m。 3.墙梁顶面作用的恒荷载设计值为：Q＝1.2×（2.61×3.0×2＋3.8×3.3＋4.8×3.3）＝52.85kN/m；墙梁顶面作用的活荷载设计值为：Q＝1.4×3.3×（2.0＋0.5）＝11.55kN/m。 4.托梁在其顶面恒荷载及活荷载量不利布置作用下跨中弯矩（近似计算）为：M=αQgl+αQpl＝0.07×19.60×5.302＋0.096×9.24×5.302＝63.46kN.m；α、α为连续梁弯矩系数；近似取恒荷载及活荷载分别作用下的跨中最大弯矩；中间支座最大弯矩为：M＝－0.125×（19.60＋9.24）×5.302＝－101.26kN.m；求墙梁顶面荷载作用下连续梁跨中及支座最大弯矩M、MB为：M＝0.07×52.85×5.302＋0.096×12.47×5.302＝137.55kN.m，M=-0.125Ql＝－0.125×（52.85＋12.47）×5.302＝－229.35kN.m；考虑墙梁组合作用的托梁跨中弯矩系数为：α=ψ（2.7h/l－0.08）＝1.0×（2.7×0.60/5.30－0.08）＝0.226；考虑墙梁组合作用的托梁跨中轴力系数为：η＝0.8＋2.6h/l＝0.8＋2.6×3.00/5.30＝2.27；托梁跨中截面弯矩M、M和轴力N、N为：M=M=M+αM＝63.46＋0.226×137.55＝94.55kN.m，N=N=η？M/H＝2.27×137.55/3.30＝94.62kN；α＝0.4（无洞口），托梁中间支座截面弯矩为：M=M+αM＝－101.26－0.4×229.35＝－193.00kN.m。 5.按连续梁分析A支座由托梁顶面荷载设计值产生的最不利剪力为：V＝0.375×19.6×5.30＋0.437×9.24×5.30＝60.36kN；墙梁顶面荷载设计值在支座A产生的最不利剪力为：V＝0.375×52.85×5.30＋0.437×12.47×5.30＝133.92kN；考虑墙梁组合作用的支座A最不利剪力为：V=V+βV=60.36＋0.6×133.92＝140.71kN；按连续梁分析B支座在托梁顶面荷载作用下最不利剪力为：V=0.625Ql=0.625×（19.60＋9.24）×5.30＝95.53kN；墙梁顶面荷载作用下B支座最不利剪力为：V=0.625Ql＝0.625×（52.85＋12.47）×5.30＝216.37kN；B支座的剪力设计值为：V=V+βV＝95.53＋0.7×216.37＝246.99kN。